蠕變?cè)炀?/a>

蠕變?cè)炀?/p>

• 1、隨樣品存放時(shí)間增長(zhǎng)，蠕變柔量逐漸下降，平衡應(yīng)力下降。
• 2、本文根據(jù)骨缺損時(shí)硬腦膜在腦壓作用下的彎曲變形特點(diǎn)，引入抗膨出特性參數(shù)：初始變形指數(shù)和蠕變指數(shù)。
• 3、運(yùn)用沉降模型對(duì)天津?yàn)I海新區(qū)軟土地基長(zhǎng)期蠕變沉降做出預(yù)測(cè)。
• 4、由于具有較高的剛度和抗蠕變性能，它可以很好的適應(yīng)用于傳統(tǒng)上通常用金屬制造的高荷載部件的設(shè)計(jì)。
• 5、利用自行改裝后的三軸蠕變儀對(duì)海相沉積的營(yíng)口軟土進(jìn)行蠕變試驗(yàn)，獲得了在不同圍壓、不同偏應(yīng)力條件下的剪切應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系數(shù)據(jù)。 【好工具h(yuǎn)ao86.com】
• 6、由于鹽巖性能的特殊性，當(dāng)鉆開井眼后鹽巖蠕變，常造成井眼失穩(wěn)、卡鉆、固井后擠毀套管等事故，給鉆井帶來重大經(jīng)濟(jì)損失。
• 7、理論預(yù)測(cè)與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較，結(jié)果表明所提出的本構(gòu)方程能較好地描述汽車玻璃高溫蠕變變形的全過程。
• 8、通過移位，按公式推導(dǎo)得到了不同溫度下的移位因子和各個(gè)溫度下的蠕變柔量主曲線簇。
• 9、本文實(shí)驗(yàn)分析人體關(guān)節(jié)盤和二種人工關(guān)節(jié)盤材料的粘彈特性，即本構(gòu)關(guān)系、滯后特性、應(yīng)力松弛和蠕變特性。
• 10、利用工具，可以分析半導(dǎo)體的非線性特性，其中包括封裝變形、焊接點(diǎn)蠕變以及過孔設(shè)計(jì)中的斷裂、疲勞和層間開裂。
• 11、本文綜述了國(guó)內(nèi)外無石棉密封材料蠕變松弛性能的研究狀況，著重闡述了國(guó)內(nèi)外學(xué)者在理論研究和實(shí)驗(yàn)研究方面取得的成果。
• 12、并用提出的粘彈性損傷模型對(duì)蠕變柔量主曲線進(jìn)行了擬合，結(jié)果表明，擬合曲線與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合度很高。
• 13、由于考慮應(yīng)變引發(fā)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化，開始時(shí)各向同性的金屬棒在單軸蠕變過程中將逐漸變?yōu)槊鎯?nèi)同性。
• 14、本文采用光杠桿法對(duì)非織造土工布蠕變量進(jìn)行測(cè)試。
• 15、本文針對(duì)無壓燒結(jié)氮化硅的蠕變和慢裂紋生長(zhǎng)性質(zhì)進(jìn)行了試驗(yàn)研究。
• 16、本文介紹了采用特種乳化劑和共聚合的方法對(duì)聚醋酸乙烯酯乳液進(jìn)行改性，研制出了抗凍、耐水、抗蠕變乳膠。
• 17、在深井軟巖條件下，巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)處于巖石強(qiáng)度極限鄰域內(nèi)，圍巖會(huì)產(chǎn)生較大的蠕變變形。
• 18、它的優(yōu)點(diǎn)在于不必給試樣單面施加抗氧化涂層，不需要研究材料的蠕變性質(zhì)，也不必討論試樣的形變屬于彈性形變還是屬于塑性形變。
• 19、對(duì)位芳綸扭轉(zhuǎn)疲勞斷口呈現(xiàn)原纖分裂，纖維皮層呈蠕變特征，芯層有脆性斷裂特征。
• 20、提出考慮高溫蠕變影響的鋼絲持久極限強(qiáng)度計(jì)算公式，揭示了高溫下鋼絲持久強(qiáng)度與高溫下極限強(qiáng)度的差值隨溫度升高而增大的規(guī)律。
• 21、根據(jù)蠕變柔量實(shí)驗(yàn)原理，自建一套測(cè)定高壓環(huán)境下玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的實(shí)驗(yàn)裝置。
• 22、纖維增強(qiáng)塑料還具有突出的抗蠕變性能。
• 23、并對(duì)天津?yàn)I海新區(qū)軟土長(zhǎng)期蠕變沉降作出預(yù)測(cè)。
• 24、應(yīng)力三軸性是控制高強(qiáng)匹配和低強(qiáng)匹配接頭脆性斷裂的主要力學(xué)因素，而應(yīng)變集中控制著中強(qiáng)匹配接頭的延性蠕變斷裂。
• 25、詳細(xì)地研究了壓頭大小對(duì)壓痕蠕變響應(yīng)的影響：提出兩種方法由壓痕蠕變試驗(yàn)來確定界面影響區(qū)蠕變性能參數(shù)，并給出了算例。
• 26、三軸蠕變過程中凍土的體積隨時(shí)間的發(fā)展而持續(xù)減小，僅當(dāng)進(jìn)入第三蠕變階段后其體積有相對(duì)增大的趨勢(shì)，但仍小于起始值。
• 27、該合金的蠕變由晶格自擴(kuò)散引起的位錯(cuò)攀移所控制。
• 28、文中給出了材料的配比試驗(yàn)和蠕變試驗(yàn)的結(jié)果，得到按對(duì)數(shù)型蠕變方程和西原模型蠕變方程擬合的回歸系數(shù)。
• 29、這個(gè)變形是隨時(shí)間而緩慢變化的，這個(gè)緩慢變化的塑性變形就是蠕變變形。
• 30、基于蠕變柔量和廣義蠕變柔量概念，討論了一種新的粘彈性問題基本解的構(gòu)成方法。
• 31、聚甲醛的改性方向是提高它的剛性、耐蠕變性、潤(rùn)滑性，成型高精度制品。
• 32、復(fù)合絕緣子運(yùn)行過程中的振動(dòng)，在由纖維束浸漬樹脂拉擠固化成型的芯棒與金具交接部位，因纖維受力不均，纖維樹脂層間界面出現(xiàn)，將存在著振動(dòng)蠕變現(xiàn)象。
• 33、因?yàn)橄鹉z的蠕變現(xiàn)象，在墊鐵第一次使用時(shí)，兩星期以后再調(diào)節(jié)一次機(jī)床水平。
• 34、晚上，薄霧纖細(xì)的手指蠕變沿正下方山谷的波峰峰上述前增厚和密集的云谷定居。
• 35、結(jié)果表明，隨著溫度的提高，蠕變試樣中的空洞尺寸趨于增大，空洞密度增加，脆性斷裂面的比例降低。
• 36、不含鎂或鎂含量過高的合金，其蠕變性能均有所下降。
• 37、進(jìn)行了模擬原電池試驗(yàn)和預(yù)蠕變試樣的應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)。
• 38、通過實(shí)驗(yàn)研究，給出了固體推進(jìn)劑的體積蠕變柔量、體積松弛模量和材料的初始?xì)饪茁省?/span>
• 39、塑性流動(dòng)的特殊情況是冷變形，發(fā)生在硫化橡膠長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)承受低應(yīng)力時(shí)以及金屬蠕變時(shí)。
• 40、雙剪切試樣是設(shè)計(jì)用于研究鎳基單晶超合金的蠕變問題。
• 41、蠕變前合金的顯微組織為均勻細(xì)小的雙態(tài)組織。
• 42、建立了蠕變局部損傷法模型，并給出單元進(jìn)入損傷態(tài)的判據(jù)和失效的臨界拉伸應(yīng)變條件。
• 43、利用高溫云紋干涉法對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片定向結(jié)晶材料的高溫蠕變進(jìn)行了測(cè)試，獲得該材料不同主方向的高溫蠕變性質(zhì)和規(guī)律。
• 44、最后，根據(jù)鹽巖三軸蠕變實(shí)驗(yàn)結(jié)果擬合得到了金壇鹽巖的非線性蠕變力學(xué)參數(shù)。
• 45、結(jié)果表明，該吊具材質(zhì)存在缺陷，在高溫條件下使用發(fā)生高溫蠕變，最終因沿晶斷裂而失效。
• 46、當(dāng)外加應(yīng)力突然降低后，在瞬時(shí)蠕變過程中發(fā)生了彈性應(yīng)變和滯彈性應(yīng)變，整個(gè)降載過程中的應(yīng)變變化值與應(yīng)力變化值成線性關(guān)系。
• 47、模型將東亞大陸限定在一梯形邊界框架之中，大陸巖石層被視為由冪指數(shù)律控制的薄層，它上伏在粘滯性較低的軟流層之上蠕變流動(dòng)。
• 48、應(yīng)用印壓實(shí)驗(yàn)裝置，對(duì)正常和陳舊性梗死離體心室肌試件進(jìn)行蠕變試驗(yàn)。
• 49、通過車轍試驗(yàn)和單軸壓縮蠕變試驗(yàn)對(duì)比，分析了高聚物化學(xué)網(wǎng)構(gòu)改性瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性能。
• 50、根據(jù)總應(yīng)變能理論，作者提出按管子累積蠕變變形量計(jì)算壽命損耗量。
• 51、室溫蠕變對(duì)裂紋擴(kuò)展產(chǎn)生延滯的原因主要是裂紋閉合，同時(shí)裂尖鈍化、裂紋偏折及形變誘發(fā)馬氏體的形成也會(huì)起到一定的作用。
• 52、因此，可以認(rèn)為多晶純銅在較高溫度下的滯彈性蠕變機(jī)構(gòu)與晶粒間界自擴(kuò)散機(jī)構(gòu)相似。
• 53、隨著聚甲醛厚度的減少，承載能力、抗剪切能力和抗蠕變的能力基本不變，摩擦磨損性能顯著降低。
• 54、選用吉林省汪清縣山區(qū)野生薇菜為研究對(duì)象，對(duì)野生薇菜莖進(jìn)行拉伸、壓縮、彎曲、沖擊、應(yīng)力松馳、蠕變試驗(yàn)。
• 55、結(jié)果表明，豬尾管道開裂為沿晶脆性開裂，長(zhǎng)期高溫服役產(chǎn)生的蠕變孔洞及嚴(yán)重的晶間腐蝕共同導(dǎo)致了該管道的開裂。